摘（zhāi） 要：對川威集團（tuán）有限公司高速棒材生產線達涅利型短應力線精軋（zhá）機燒軸承的原因進行了分析研究，針對其產生（shēng）原因對軋機裝配方式、軋機結構形式、潤滑（huá）油脂選型、托架萬（wàn）向軸傳動等進行了改進。改進後基本消除（chú）了該機型精軋機燒軸承現象。
關鍵（jiàn）詞：精軋機；達涅利機型；軸承燒損；預防措施
1 前言
2005年末，川威集團有（yǒu）限（xiàn）公司（sī）棒線材（cái）廠高（gāo）速棒材（cái）生產線建成投（tóu）產。投產初期，精軋機燒軸承事故較頻（pín）繁，Z多時達到（dào）22個（gè）/月，其所選機型為達涅利型短應力線軋機。
2 達涅利機型的特點及裝配結構
2.1 機型特（tè）點
與波米尼機（jī）型相比，達涅利（lì）機（jī）型的特點是：傳動端上、下（xià）軋輥有半環鎖緊（jǐn），軋輥不易軸向竄動；軋機牌坊間有4根拉（lā）杆連接，穩定性更好；導衛梁（liáng）高度不可調節，由於設備（bèi）加工時的（de）累積誤（wù）差，易影響導衛安裝尺寸；軸承座內軸承承載力略小；裝配件略多（duō），裝配費（fèi）時；采用自動機械（xiè）手拆換軋輥時，需同（tóng）時對中6個點(4根拉（lā）杆、2支軋（zhá）輥)，故使用自動機械手拆（chāi）換軋輥時難度更大。
2.2 裝（zhuāng）配結構
川（chuān）威集團高速棒材生產線達涅利型精軋機由內蒙古北（běi）方重工集團有限公司製造。
2.2.1 固定端軸承裝（zhuāng）配
固定（dìng）端軸承裝配如（rú）圖1所示。
在上述軸承裝配中，四列圓柱滾子軸承（chéng）承擔主要軋製力，其內（nèi）圈與（yǔ）輥頸采用過盈配合。軋輥軸向同定通過深溝球軸承來實（shí）現，深溝球軸承承（chéng）擔軋製時全部軸（zhóu）向載荷及（jí）部分徑（jìng）向載荷。
2.2.2傳動端軸承裝配
傳（chuán）動端軸承裝配如（rú）圖2所示。
傳動端隻有1套四列圓柱滾子軸（zhóu）承承（chéng）擔（dān）軋製時的軋製力，無深溝球軸承，軋輥與軸承座在軸（zhóu）向（xiàng）無（wú）鎖緊裝（zhuāng）置。同時四列圓柱滾子軸承內部儲（chǔ）油空間小。其傳動端擋環、半（bàn）環與四列圓柱滾子軸承內（nèi）圈（quān）在軸向采用間隙配合。
3 精軋機燒（shāo）軸承的主要形式
川威集團高速棒材生產線精軋機燒軸承部位主要為傳動端，其事故概率與（yǔ）固定端比約（yuē）為5:1。一般在上線軋製48h後出現（xiàn），生產時間愈長（zhǎng），事故概率愈高。
燒軸承事故的主要破壞形式為：軋輥輥頸與四列圓柱滾子軸承內圈發生相對轉動，造成輥頸受損或斷裂；四列圓柱滾子軸承內（nèi）圈、外圈（quān）、滾動體抱死，滾動體嵌入內外圈；部分外圈在（zài）軸承座中轉動，造成外圈兩側內外端蓋、軸承座內孔（kǒng）受損。
4 燒軸承原因分析
通（tōng）過反複跟（gēn）蹤燒軸承（chéng）實例，並進行（háng）對比分析，發生燒軸承事故（gù）的原因如下：
(1)軸承缺（quē）油。某規格軋機（jī）上線軋製48h後（hòu）拆開檢查，其傳動端上輥軸承損壞，油脂燒幹；傳動端下輥處於缺油臨界狀態，基本幹（gàn）油。
(2)軋機（jī）裝配不當。通過對大量軋機解體檢查，發現部分軋機在裝配中（zhōng），四列（liè）圓柱（zhù）滾（gǔn）子軸承外圈兩側端（duān）麵與內外端蓋（gài）之間留有1～2mm間隙。留此間（jiān）隙是為使軸承在工（gōng）作狀態中，外圈沿內圈轉動方向緩慢轉動，一（yī）段時間後，外圈負荷區自動改變，從而有利於提高軸承的使用壽命。而這一現象的利用，目前僅限於在冷軋（zhá）帶鋼軋機中取得成功。至於在振動大、衝擊負荷重的棒材軋機上，目前還未試驗。
通（tōng）過對軋機裝配（pèi）的改（gǎi）進，在（zài）消除外圈兩側端麵與（yǔ）內外端蓋之間間隙後，燒軸承概率大大降低。
(3)油脂潤滑不良。通過了解，國內其他鋼廠高速棒材生（shēng）產線軋輥軸承潤滑脂普遍選用耐高溫的複合（hé）鋰基脂或鋰鈣脂，價格（gé）較貴，160～400元/kg。川威集（jí）團高速棒材生產線投產初期，為（wéi）降低成本（běn），選用了與川威集團高線軋（zhá）機同樣（yàng）的軋輥潤滑脂(該油（yóu）脂在高線軋機上使（shǐ）用正常（cháng）)，其型號（hào）為重慶一坪廠（chǎng）生產的（de）“長城”牌YP7035—12#軋輥特種脂，屬脲基脂（zhī）類，價格低廉，36元/kg。通過對複合鋰基脂（zhī）與脲基脂的特（tè）點進行比較(見表1)可以看出（chū），複合鋰基脂適用（yòng）於重負荷、低轉（zhuǎn）速、溫度高、不需中途加油的場合。而脲（niào）基脂適用於轉速高、負荷輕、集中潤滑的（de）場合。高速棒（bàng）材生產線精軋機負荷重，轉速低(Z高1200r/min)，軋（zhá）機裝配時（shí）一次性加油，軋製3～7天後下線，中途（tú）不需加油。從油脂（zhī）的特點上（shàng）看，選用複合鋰（lǐ）基脂較合適；同時高速棒材生產線精軋機傳動端儲油空間小，儲（chǔ）油量少，也加劇了潤滑不良。
(4)托架、萬向軸震（zhèn）動大，傳（chuán）動不良。當托架過熱，甩動大時，軋機一般會燒（shāo）軸承。而萬向軸使用末期，震動大，軋機燒軸承現象較多。從事故（gù）概率上，傳動端遠大於操作端。由此判定（dìng），托架（jià）、萬向軸震（zhèn）動對軋機燒軸承事故影響較大。
國內其他使用波米（mǐ）尼機型精軋機（jī）的鋼廠，同樣存在托架甩動（dòng）大的問題，但燒軸承現象卻未如此（cǐ）頻繁（fán）。對比波米尼（ní）機型（xíng）與達涅利機型，其四列（liè）圓柱滾子（zǐ）軸承型號分別為FC4050170與FC3852168，額定動負荷分別為990kN與840kN。由於達涅利機型軸承（chéng）額定動負荷低於波米尼機型（xíng），故其抗震動能力不（bú）及前（qián）者，因而對托架、萬向軸的（de）傳動平穩性要求更高。
５ 采（cǎi）取的措施及效果
5.1采取的措施
針對燒軸承的原因，采取了如下措施：
(1)改進裝配方式。對所有軋機進行檢查，消除軸承外圈與兩側端蓋之間間隙。在軋機下線後清洗檢查軸承時，作好標記，人（rén）工手動轉變負荷區，從而提高軸承使用壽命。
(2)改（gǎi）變油脂型號，選用（yòng）耐高溫複合鋰基脂。通過使（shǐ）用重慶一坪廠改（gǎi）進的“長城”牌YP7035一lF 2.5#軋輥特種脂，效果明顯。雖價格略高，但（dàn）與其他鋼廠使（shǐ）用的軋輥潤滑脂相比，價格（gé）僅為其1/3～1/6。
(3)改進傳動端鎖緊方式，提高儲油量。對傳動端外端蓋進行改進，新（xīn）增（zēng）軸承內圈擋圈，並取消擋環及半環（huán），使傳動端儲油量提高1/3以上。改進後傳動端結（jié）構如3圖（tú）所示。
5.2取得的效（xiào）果
采（cǎi）用改（gǎi）進措施後取得了較好效果：
(1)改進前，擋環、半環與（yǔ）軸承內圈采用間隙配合，對軸承內圈無軸向壓緊力。改（gǎi）進後，對軸承（chéng）內（nèi）圈施加了軸向壓緊力。因軸（zhóu）承內圈擋圈與輥頸采用過盈配合，且緊貼在軸承內罔（wǎng）外側，故其對軸承內圈轉動起到阻滯作用。
(2)加（jiā）大了傳動端儲油空間。改進前，傳動端油脂儲存空間小，主要（yào）靠（kào）軸承內部滾（gǔn）動體之間的間（jiān）隙。而改進後，外端蓋向外側延長，加大了儲油空間，延長了油脂的使用時間（jiān）。
(3)由於取消了鍵、擋環、半環，因而簡化了裝配程序，操作更簡便。
(4)改進精軋機托架，震（zhèn）動減輕。首先，修複托架（jià）彈簧平衡裝置，減輕因托架震動對軋機的影響。另外，在軋輥軸套內安裝定位套、定位環，提高傳動平穩度。此法實（shí）施後，震動明顯減輕。
(5)使用動平衡萬向軸，消除了由於萬向軸自身甩動對軋機傳動的影響，動平衡實驗等（děng）級達6.3級。改進後，一方麵（miàn）減少（shǎo）了由於萬向軸震動對軋機的影響（xiǎng）；另一方麵提（tí）高了萬向軸的使用壽命（mìng），降低了使用（yòng）成本。
(6)加（jiā）強管理，規範操作。通過加強對裝配質量（liàng）的監督，規範裝配操作，提高了裝配質量。
上述措施逐步實施後，2006年下半年，精軋機燒軸承（chéng）數量逐月下降，至當（dāng）年11月份，軸（zhóu）承燒損數量由上半年的月均12～22個降至0個，全年降低成本250萬元以上。同時與其他鋼廠精軋機使用維護成本相（xiàng）比，川威集團棒材廠的成本僅為（wéi）其1/3～1/4。
