賈廣（guǎng）誌　白海（hǎi）峰

（萬國（guó）紙業太陽白（bái）卡紙有限公司（sī））

本廠製漿車間損紙漿線使用的ZDSH高濃碎漿（jiāng）機為2015年改造時在（zài）舊碎漿機殼體上進行安裝的，由高濃轉（zhuǎn）子（zǐ）、軸（zhóu）承單元、變速箱等元件（jiàn）組成，軸承單元與變速（sù）箱之間使用CLZ鼓形（xíng）齒式聯軸器進行（háng）連接傳動（圖1）。碎漿機自開機以來軸（zhóu）承單元一直存（cún）在著擺動問題，後期對碎漿（jiāng）機（jī）殼體進行（háng）了加固，不但沒（méi）能（néng）消除擺動，反而造成了變速箱產生晃動的情況，對設備維修維護增加了很大的難度。

1　擺動原因分析

關於碎漿機軸承單元的擺動（dòng）我（wǒ）們分析有以下（xià）幾個方麵的原因：轉（zhuǎn）子及軸承單元高度過高，對中不良；碎漿機殼體底座鋼（gāng）板壁厚不足，基礎不穩；聯軸器選型不合適。

1.1高濃轉子高度及（jí）軸承單元（yuán）的長度問題（tí）

碎漿機使用的高濃轉子高度為1840mm，配用的軸承單元長度為1595mm，它們累積的長度達到（dào）了3.4m以上。由於長度較大，因疏解損紙而產生的衝擊、晃動傳（chuán）遞下來（lái）造成的偏移變化便會很明顯（xiǎn）。故（gù）此種設計對設備的整體同軸度及對中程度要求（qiú）很高。

1.2碎漿機殼體強度問題

原（yuán）設計碎漿機殼體底座鋼板厚度不足，另外軸承單（dān）元與殼體連（lián）接直徑太小（固定螺栓中心距為870mm），造（zào）成（chéng）軸承單元穩定性不夠。碎漿機在工作過程中產生的衝擊便（biàn）會造成軸承單元的整體擺動（dòng）。

1.3聯（lián）軸器選型不合適

碎（suì）漿機軸（zhóu）承（chéng）單元與變速（sù）箱之間連接使用的是CLZ鼓形齒式聯軸器，該聯軸（zhóu）器屬於剛撓性聯軸器。鼓形齒式聯軸器的（de）特點是：在工作時，兩軸產生（shēng）相對角位（wèi）移，內外齒的齒麵周期性作軸向相對滑動。由於內外齒有角向位（wèi）移而產生齒對的相對運動，鼓形齒（chǐ）式聯（lián）軸（zhóu）器旋轉（zhuǎn）時若以內齒（chǐ）為基準，鼓形外齒有兩種運動：一種是齒（chǐ）的擺動，另一種是齒的翻轉（zhuǎn）運動。

由於CLZ鼓形齒（chǐ）式聯軸（zhóu）器屬於剛撓性聯軸器（qì）且為半齒式聯軸器，有齒一側與碎漿機軸承單元連接，另一端固定在變速箱輸出軸上。高（gāo）濃轉子疏解損（sǔn）紙時（shí）產生（shēng）的衝擊無法緩衝，且外（wài）齒處於固定狀態（tài），隻能轉化成（chéng）內齒的角向（xiàng）位移，從而（ér）造成軸承單元的晃動（如（rú）圖2所示）。

2　變速箱晃動原因（yīn）

因碎漿（jiāng）機殼體底（dǐ）板進行（háng）了加（jiā）固（gù）焊接，增（zēng）加了底座厚度。焊接冷卻過（guò）程中出現（xiàn）形變，加上自身重力問題形成了碎漿機軸承單元跟隨底（dǐ）座一起下（xià）沉的狀況。由於兩（liǎng）連接軸之（zhī）間的間隙（xì）較小，下沉使得兩個半軸直接（jiē）接觸。運動過程中（zhōng），兩軸之間相互擠壓造成變速箱產生晃動。

3　解決措施

上（shàng）述分析中發現，碎漿機（jī）軸承單元出現擺動的直接原因是（shì）碎解（jiě）過程（chéng）中（zhōng）產生的衝擊，次要原因是基（jī）礎的穩定性。對於存在衝擊載荷或要求消除軸係扭轉振動的傳動設備，我們應該（gāi）選擇有減振效果的彈性聯軸（zhóu）器，所以擺（bǎi）動的根本原因是聯軸器的選型不合適。參照分析結果、承載計算及扭矩計算，采取了措施，將CLZ鼓形（xíng）齒式聯軸器改為適應（yīng）環境較（jiào）強且有緩衝（chōng）減振效果的HTLB型彈性（xìng）塊聯軸器、高（gāo）濃轉子的高度由1840mm縮短為1400mm、焊（hàn）接加固碎漿機殼（ké）體底座等方式，解決了碎漿（jiāng）機軸承單（dān）元（yuán）的擺動問題。

參考文獻

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來源：《中華紙（zhǐ）業》2021年第8期