周子然 蘭興名 賈成聰
（攀枝花鋼（gāng）鐵有限公司煤化工廠）
摘 要：針對PFCK- 1825錘式粉碎機使用過程中軸承座頻繁泄漏的缺陷，結（jié）合現場（chǎng）實（shí）際，提出了對軸承座潤（rùn）滑油溝、擋油板等結構進（jìn）行改進和對（duì）液壓係統壓力、流量進行調整（zhěng）的措施，取得了良好的效果。
關鍵詞：錘式粉（fěn）碎機；軸（zhóu）承座；液壓係統
攀枝花鋼鐵有限公司煤化工廠PFCK-1825型可逆反擊錘式粉碎機為PCK－1520粉碎（suì）機的換代更新設備，與同（tóng）類設備相比具有破碎比大、破碎率高、設備運行（háng）成本低、能耗低等優（yōu）點，但（dàn）也存在粉碎機轉子軸承座的軸頭漏油嚴（yán）重的問題。
一、粉碎機軸承座運行中存在的問題
粉碎機軸（zhóu）承（chéng）座的軸承采用稀油潤滑方式（shì），軸承座采用半剖式軸承座，軸承座端蓋設計（jì）為迷宮式密封（如圖1）。這種（zhǒng）密（mì）封方式（shì）結構緊湊，且適用在振動較小的工作環境。其缺點是加工及裝配精度要求高。
同（tóng）時，粉（fěn）碎機的工作（zuò）環境是重載、低速且衝擊（jī）載荷較為頻繁，轉（zhuǎn）子的振動一般（bān）維持（chí）在180～250μm的徑（jìng）向位移（yí）量（Z大可達到350μm）。粉碎機轉子的（de）軸承座在運轉（zhuǎn）過程中，表（biǎo）現為（wéi）迷宮式密封失效快（kuài），潤滑油泄漏嚴（yán）重。因此需要研究一種端麵無（wú）泄漏的稀油潤滑的半剖式軸承座，達到（dào）零泄（xiè）漏的（de）目的。
二、軸承座泄漏的原因（yīn）分析
1.軸承座的結構設（shè）計不合理（lǐ）
（1）潤滑油路阻（zǔ）力。對軸承座解體後發現上軸承座設計的油溝為軸承的軸向，潤滑油通過端麵進行潤滑，由此（cǐ），軸承潤（rùn）滑油（yóu）路阻力（lì）大，潤滑油可直接噴（pēn）濺到端（duān）蓋，造（zào）成密封油膜破壞。（2）潤滑油回油不（bú）暢。下軸承座隻（zhī）設計了單邊回油孔，而另一側（cè）的潤滑（huá）油則滯留在軸承單邊，當潤滑油累積到一定程度時，就會產生壓力衝擊密封端麵，隨後造成單側油量過多而泄漏。（3）軸承座端蓋無擋油板。潤滑油進入軸承座內，隨著軸承（chéng）的（de）轉動（dòng），潤滑油在軸承座內隨意飛濺，由於油量較大（dà），造成潤滑油直接從密封端麵泄漏。
2.液壓（yā）係統（tǒng）中，潤（rùn）滑油（yóu）的壓力和流量控製（zhì）設計不恰當
（1）液壓係統中的壓力偏高。供油係統的設計壓力在（zài）0.15～0.20MPa，運轉中，密封環密（mì）封油膜能力幾乎（hū）不能承受此壓力，由此密封環密封失效（xiào），端麵漏油嚴（yán）重（chóng）。（2）液壓係統中的流量偏大。供（gòng）油係統的設計（jì）流（liú）量為30L/min。由於流量大，造成軸端麵密封失效。
3.安裝（zhuāng）精度達不到要求
該粉（fěn）碎機軸承座（zuò）使用的密封（fēng）為迷宮式密（mì）封，它依靠轉子（zǐ）運轉中密封環與端蓋之間相對運動，將填入迷宮的幹油攪拌成油膜狀態，從而起到密封作（zuò）用。該密封加工精度（dù）高，轉子密封環（huán）與端蓋的裝配精度高，如間隙小，容易發生摩擦磨損，從而降（jiàng）低密封性能。在實際的（de）加工與安裝過程中，很（hěn）難達到其精度要求。
三、改造軸承（chéng）座和液壓（yā）係（xì）統
1.軸承（chéng）座結構的改（gǎi）進原則（zé）
（1）在（zài）軸承座上部、下部中間部位增設與軸承油溝匹配的潤滑油通道，確（què）保潤滑油全部進入軸承內部。（2）在下部軸承座新（xīn）增左右兩個回流油孔。（3）在左右端蓋上增設擋（dǎng）油板（bǎn），擋油板與旋轉軸之間保持相應（yīng）的間隙（間（jiān）隙控製在0.50～1.0mm）。（4）保持原端蓋設計的部分迷宮式密封。（5）在左（zuǒ）右端蓋外側新增特製的密封圈和（hé）調節壓（yā）蓋。密封（fēng）圈和調節壓蓋可根據液壓係統的壓力、流量進（jìn）行（háng）調節。
2.液（yè）壓係統的壓力和（hé）流（liú）量的調整原則
液壓係統的壓力和流量的調整原則是（shì）要保證軸承（chéng）座內（nèi）軸承運轉（zhuǎn）中潤滑良好。
四、粉碎機軸承座改進和液壓係統調整的實施
1.軸承（chéng）座的結構改進
改進軸承座（圖2）的前後之分是相對於（yú）轉子軸的動力輸（shū）入和輸出而言（yán），動力輸入端為後，輸出端為前。
工作時，供油係統將（jiāng）潤（rùn）滑油（yóu）從加油孔（kǒng）送（sòng）入軸承，潤滑油Z終擠入前油腔和後油腔，並（bìng）分別從（cóng）前出油孔和後（hòu）出油孔（kǒng）返回（huí）供油係統。油路的通暢為減（jiǎn）小供油壓力提供了可能，避免了泄漏的發生。
為（wéi）了進一步減小潤滑油對（duì）密封結構的壓力，前油腔和後油腔分別被設置在兩側端（duān）蓋（gài）上的擋油環分隔為兩部分，從而將大部分潤滑（huá）油阻（zǔ）擋（dǎng）在擋油環和軸承（chéng）之間，減少了擋油環和端蓋端麵之間的（de）潤滑油，進一步避免了泄漏。
為了方便密（mì）封（fēng）圈的（de）安裝，將密封（fēng）圈設（shè）置在壓（yā）蓋與端蓋之間。為（wéi）了提高密封圈的密封效果，其截（jié）麵為凹形，其凹槽朝向軸承方向，在將其壓緊的過程中通過變形使其進一步保證與轉子軸之間的接觸。
2.液（yè）壓係統的（de）壓力和流量的調整
根據上述分析，必須重新校核粉碎機供油係（xì）統的（de）壓力和流量，校核的方式有兩種：（1）重新核定係統的參數。（2）根據現場實際，采用標定的（de）方式，對流量和壓（yā）力進行核定。
比較以上兩種校核：種方式繁瑣，對粉碎機載荷係統（tǒng）參數的獲取不夠準確，相當於重新設計（jì）整個液壓係統。第二種方式較簡單，也容易操作。因此，采用第二種校核方式。（1）確定係統壓力。因供油係統的標準壓力範圍在0.15～0.20MPa之間，而通過現場的實際標定，滿足（zú）軸（zhóu）承座內（nèi）軸承潤滑的壓力隻需0.10～0.13MPa，由此（cǐ）初步核定，潤滑軸承的油壓為0.12MPa，並在係統中增設溢流（liú）閥。（2）確定係統流量。粉碎機（jī）供油係統的標準流量為30L/min，而軸（zhóu）承潤滑並不需要如此大的流量，通過（guò）現場的實際標定，軸承潤滑的（de）流（liú）量隻需18～23L/min，由此初步核定，軸承（chéng）的（de）液壓油流（liú）量（liàng）為20L/min，並在係統中增設調節閥。（3）校核平（píng）衡。允許係統壓力和流量可在一定範圍內進行微調（diào），以（yǐ）此保證軸承的需要。經過以上步驟的（de）校核，粉碎機轉子軸承座內軸承潤滑的條件為壓力在0.10～0.13Pa之間，流量為18～23L/minZ為適合。
五、效果
（1）解決了軸承座泄漏的問題。（2）完全滿足粉碎機的運行，不論在低轉速或高轉速條件下，軸承座內的軸承未出現（xiàn）因潤滑條件不良（liáng）而引起的軸承發熱、損壞等（děng）故障。（3）優化粉碎機供油係統的配（pèi）置，係統壓力、流量與現場實（shí）際更加適合，更（gèng）為合理。（4）減少液壓油和密封備件的消耗，改進後每年可節約3萬元。
參考文獻：
[1] 陳匡民. 潤滑與密封 [M]. 成都科技（jì）大學出版社，1992.
[2] 華中工學院標準化與計量測試教研（yán）室（shì）. 互換性與技術測量[M]. 華中工學院出版社，1989．
[3] 許鎮宇，邱宣懷. 機械零件 [M]. 高等教育出版社，1998．
[4] 郭芝俊，左寶山，張桂芳，張寶興. 機（jī）械設計便覽 [M]. 天津科學技術出版社，1990.
[5] 許德珠.機械設計基（jī）礎 [M]. 高等教育出版社（shè），1988.
來源：《中國設備工程》2009年11期
