薛誌（zhì）成

康明斯 (Cummins)N H220CI發（fā）動機為直列（liè）六缸四衝程水冷直噴式柴油機，是小鬆D80A一12斜（xié）角鏟式推土機的動（dòng）力源，因使用不當，造成（chéng）嚴重燒（shāo）瓦事故。經拆檢（jiǎn），一、二、四道主軸頸、主軸承座孔（kǒng）拉傷（shāng）、變形，一、三缸連杆瓦燒瓦，其他部位（wèi）(配氣結構、活塞等)均未受損，其中主軸承座孔（kǒng）又以下瓦蓋(主軸承蓋)變形較為嚴重，上瓦蓋(機體側主軸承座)也有變形，但相對較小。

1　事故原因分析

取機油樣檢查發現，油（yóu）樣中金屬磨損顆粒、切屑狀顆粒、銅合金及粘附一擦傷顆粒數量大大超出正常（cháng）範（fàn）圍，且有明顯的高溫氧化特征，並伴有明顯腐蝕現象，同時，理化（huà）性能檢測表明，油（yóu）品已嚴重氧化，清淨分（fèn）散性已基本喪失（shī），汙染度等級（jí）嚴重超標，膠質、微細積炭顆粒濃度較大，對油樣進（jìn）一（yī）步（bù）化驗，堿值大大（dà）降低，幾乎為零，粘度較大。事（shì）故分析表明，濾芯損壞導致潤滑油嚴重汙染是事故的主（zhǔ）要（yào）原因。

燒瓦時由於主軸（zhóu）瓦較（jiào）少粘（zhān）連在（zài）曲軸上，沒有抱死，發動機（jī）繼續工作，曲軸與軸（zhóu）瓦潤滑失效，則（zé）產生大量熱。由於上下瓦蓋(座)結構（gòu）的差異。各部冷卻不等速，熱應（yīng）力分布不均勻（yún），造成各瓦蓋及瓦座變形不一。

2　修複方案確定

根（gēn）據（jù）我們現有的設備和條（tiáo）件（jiàn），經過分析論證，製定如下維修方案（àn）(見圖):

(1) 主軸（zhóu）承蓋的B,F 麵（miàn）變形後不共麵，則以（yǐ）C或（huò）D麵為基準麵（miàn）。用萬能工具磨削B,F 麵（miàn），使之共麵。

(2) 為（wéi）了（le）保證主軸承蓋（gài）A,B兩側麵（miàn）與汽缸體（tǐ）間的過盈量（liàng），同時又不產生較大的變形和內應力，則對主（zhǔ）軸承蓋的A,B兩側麵，用半自動Cq氣體保護焊進行（háng）小規模堆焊，然後以（yǐ）C,D,B,F麵為基準麵，在萬能工具磨床上磨削至所要求的配合尺寸。

(3) 將已修（xiū）複的主軸承蓋及未磨（mó）損的主軸承蓋按要求裝到機體上，對一、二、四道主軸承座孔撞削(大於原孔徑)，再用線材電弧熱噴塗修複，Z後進行撞削至基準尺寸。

3　修（xiū）複工藝流程（chéng）及規範

(1) 因為主軸承蓋（gài）變形差異較大，A,B兩側麵與機體接觸（chù）麵的間隙不同，為（wéi）保證主軸承蓋螺孔與機體側螺孔的中心線一致（zhì），應按實測的A,B麵與機體的間（jiān）隙，分別堆焊、磨削兩側麵（miàn）。

具體流程及規（guī）範如（rú）下:

①堆焊前測量。測A,B麵（miàn）的實際距離h，並記下所測的位置，此位置為基準測量點（diǎn）。

②工件預熱至200℃。

③施焊。用01.2毫米粗的08Mn2Si焊絲，電壓21伏，電流（liú）100安，送（sòng）絲速度2.0米/分堆焊A麵。

④隨爐（lú）冷卻。

⑤磨削。以C,D,B,F為基準麵找正，板正三麵互相垂直，磨削至h+8+0.015毫米(a為A麵為機體的間隙)。

⑥修邊整形。再以上述過程修複B麵（miàn）。

(2) 主軸承座孔的修複工（gōng）藝及規範如下:

①按要求裝配好（hǎo）主軸承蓋。

②銼削。以未磨損主軸承座孔（kǒng）為基準，用幢瓦機（jī）幢削一、二、四道主軸承座孔至（zhì）必121.5毫米。

③拆下主軸承蓋進行噴砂處理，氣壓0.65兆帕(6.5kg/cm²)，砂粒為石英砂。

④噴塗。鎳包鋁打底，然後用必1.6粗的鋁青銅焊（hàn）絲噴塗，其主要規範:電（diàn）壓35一40伏，電流（liú）100一130安，氣壓0.55一6兆帕(5.5一6kg/cm²)噴塗（tú）距離100-150毫米，送絲（sī）速度1.3一1.6米/分，塗層（céng）厚度為1.0--1.5毫米。

⑤清理（lǐ）後裝配主軸（zhóu）承蓋。

⑥撞削。粗幢至120.3毫（háo）米，精鏜至基準尺。

⑦用微型手砂輪（lún）修整瓦片定位槽。

經上（shàng）述工（gōng） 藝修複的機（jī）體裝車（chē）試用（yòng），工況正常。現已工作兩個大修期，每次（cì）拆後（hòu）檢查，都完好如初。

（來源：內燃機與配件）