王誌剛
（中國石化集團資產（chǎn）經營管理有限公司（sī）齊魯石化分公司熱電廠，山東淄博，255410）

　　摘　要：從不同（tóng）方麵分析了Y₄-73NO.25F引風機軸承發熱的原因，重點（diǎn）圍繞引（yǐn）風機不同心（xīn）造成的軸承發熱原因進行分析（xī），在測量與計算的基礎上進行調整，解決了引風機長期發熱（rè）的問題。
　　關鍵詞：引風機；軸承；發熱；不同心
　　中國石化集團資產經營管理有限公司齊魯石化分公司熱（rè）電廠（簡稱熱電廠）現有熱電機組8台，引風機16台，引風（fēng）機軸承發熱的故障（zhàng）頻次較高。引風機作為（wéi）電（diàn）站鍋爐主要輔助設（shè）備之一，安全穩定運行是保證鍋爐負荷的關鍵，所以引風機故障的有效解決尤為重要。
　　1　原因分析
　　熱電（diàn）廠（chǎng）引風機型號為Y₄-73NO.25F，雙支（zhī）撐，彈（dàn）性圈柱銷聯軸器傳動，軸承間跨距3600mm，轉速730r/min；軸承為雙列向心球麵滾子軸承，型號3632，HJ-30機械油潤滑，采用工業水進行（háng）冷卻，軸承正常（cháng）運行溫度為35～45℃。
　　軸承發熱是引風機已發生故障特征和故障發生前兆，做（zuò）好軸承發熱原因分析非（fēi）常重要，可以有效避免大的設備事故發生。如果軸承溫度（dù）長期（qī）在（zài）60℃以上（shàng）運行，就可認為軸承處於故障狀態。經過長（zhǎng）期技術經驗積累，總結發現（xiàn）造（zào）成引風機軸承發熱主要（yào）因素有：①新安裝軸承磨合期；②軸承損壞（huài）或不合格；③軸承與軸承座上（shàng）蓋間隙不合理，過大（dà）或過小（xiǎo）；④瓦口無間隙（xì）引起夾幫；⑤潤（rùn）滑油過多或含有雜質；⑥振動引起。
　　以上幾個因（yīn）素引起的軸承發熱，通過檢查測量和（hé）預先防（fáng）範，都（dōu）已得到很好解決。需（xū）要引起重視的是另（lìng）外一種故障（zhàng）原因，也就是（shì）自由端軸承座孔和固定端軸承座孔不同（tóng）心引起的。
　　軸承座孔不同心一般隻（zhī）會發生在風機初安裝過程中，隻要不對軸承座（zuò）進行更換，不應發生此類故（gù）障。軸（zhóu）承座安裝過程中，通過基礎劃線、拉線和調整基座，2個軸（zhóu）承座孔的中心較容易同心，一旦整個風（fēng）機安裝（zhuāng）完畢後，再進行調整就比較難了。經分析，造成Y₄-73NO.25F引風機軸承（chéng）座孔不同心的故障因素（sù）有：①振（zhèn）動引起的基礎移位；②基礎不牢固造成下沉；③初次安裝過程中（zhōng），安裝不規範（fàn），軸承瓦座和（hé）軸承基礎座之間加墊片或安裝不合格；④初次安裝過程中，無瓦口間隙（xì），後來檢修過程（chéng）中進行刮削，未進行同心度測量。
　　Y₄-73NO.25F引風機（jī）曾發生2次軸承座孔不同心引起的故障，風機運行故障（zhàng）症（zhèng）狀為自由端軸承和固定端（duān）軸承同時長時間持續發熱：一次為2003年2^#爐乙（yǐ）側引風機，另一次為2005年4^#爐甲側引風（fēng）機。這2台引風機兩端軸（zhóu）承座孔不同心引起的軸承發熱，是由於不同心造成軸相對軸承座（zuò）孔發（fā）生偏斜，相對應的軸承滾（gǔn）珠被擠住，沒有正（zhèng）常的運轉工作遊隙（xì），不能自由轉動，滾珠（zhū）與內外圈摩（mó）檫發熱^[1]。通過能否轉動軸承珠子這個特征，即可以作為軸承座孔是否同心的初（chū）步判（pàn）斷和作為調整後的是否合格標誌。
　　2　解決方法
　　由於無法象初（chū）安裝時方便地進行拉線測量，但（dàn）可以采用百分表進行測量，方法如圖（tú）1所示。 　　如圖1所示，將百分表固定（dìng）在引風機自由端軸承側軸上，表針測點為自由端軸承（chéng）外圈，然後慢速轉動葉輪，觀察百分表，分別對左（zuǒ）端和右端、上部和下（xià）部的表值進行記錄分析。根據經驗分（fèn）析（xī）估算，正常狀況下（xià）差距應（yīng）小於0.1mm，如果大於0.1mm，說明兩端軸承座孔不同心偏差較大，應進行相應調整，使固（gù）定端與自由端軸承座孔保持同心。2^#爐（lú）乙（yǐ）側引風（fēng）機，經測量左端和右端相差（chà）為0.4mm，在自由端軸承瓦座側麵安裝另外（wài）一塊百分表進行移（yí）動距離測（cè）量，將自由端軸承瓦座向右（yòu）側移動約4mm後，百分表測量小於0.10mm，重新固定後（hòu），運行正常。
　　為獲取準確的移動偏差數值，根據圖2的設計進行解析，計算條件：①兩個軸承間的跨（kuà）距L=3600mm；②軸承外圈直徑D=340mm；③自由端軸承左端和右端百分表測（cè）量相差數值x=0.4mm；④設定兩端軸承中心偏差數值為y。
　　由圖2，並根據相似三角形原（yuán）理可知：x/y=D/L，則兩（liǎng）端軸承中心左右偏差數值y=L×x/D=4.2（mm）。 　　由圖2所示的解析圖形，可以比較準確的計算出兩（liǎng）端軸承中心左右偏差數值，根據（jù）計算（suàn）偏差數值進行調整，很快地解決了問題。4^#爐甲側引風機，用百分表（biǎo）測量上部和下部相差高達（dá）2mm，同樣用上述方法進行計算，自由端軸承座需抬高21mm。又用盛水的透明（míng）塑（sù）料軟管（guǎn）進行軸承座標高複核測（cè）量發現（xiàn），自由端軸承座確實比固定端軸承座低約21mm。通過（guò）對自由端軸承座增加墊鐵進（jìn）行調整後，運行正常。
　　3　結語
　　2^#爐乙側引風機是由於（yú）軸承座左右錯位引起的；4^#爐甲側引風機是由於軸承座上下錯位引起的。經過測量、計算，並采取相應的調整方法，均（jun1）得到了很好地解決。因此應加（jiā）強引風機軸承發熱的檢修過程及故障因素分析，不（bú）應盲（máng）目加大軸承（chéng）與軸承座上蓋的間隙（xì）。另外，必須全麵客觀地分析引風機發熱原因，找出症結（jié），采取措施，以防引發（fā）軸承產生大的磨（mó）損或更大的故（gù）障。
　　參考文獻（xiàn）
　　[1]李祉川主（zhǔ）編.化工機械（xiè）手冊.北京：化學工業出版社，1989.71～112