淩君寶
（廣（guǎng）東省粵瀧發電（diàn）有限責任公司）
摘 要：分析了羅定（dìng）電（diàn）廠#2機組1號軸承金屬溫度過高（gāo）的原因，並介紹了對該軸承臨時采取的安全防範措施。
關鍵詞：汽輪機；軸瓦；頂軸油壓；瓦溫
羅定電廠汽（qì）輪（lún）機為雙缸、雙排汽，其結構特（tè）點（diǎn）是高中壓汽缸合並，兩（liǎng）者通流反向布置，新汽及再熱蒸汽進汽的高溫部分均集中在高中（zhōng）壓汽缸中（zhōng）部，這對軸承、轉子、汽缸的熱應力（lì）均較有利。低壓缸為徑向擴壓雙（shuāng）排汽和軸承座落地結（jié）構，以排（pái）除汽缸（gāng）變形（xíng）對軸（zhóu）承座的不利影響。高中壓轉（zhuǎn）子及低壓轉子的軸係為三支點支承，並以剛性（xìng）聯軸器聯接，有（yǒu）利於（yú）各軸承在運行時負荷分配均勻。低壓轉子與發電（diàn）機以（yǐ）半撓性聯軸器（qì）相聯。主要（yào）調節零部件（jiàn）裝設（shè）在前軸（zhóu）承座內，推力軸承與徑向支承軸承是分開的，布置在中軸承座內（nèi）。機組總長約為13.5m，布置在（zài）廠房9m標高的運轉層（céng）平台上。
1 軸承結構概述
羅定電廠汽輪機轉子采用三支點支承方式：高中壓和低壓轉子由三（sān）個支持軸承和一個位於中軸承座內的獨立的推力軸承（chéng）所支承和軸向定（dìng）位。低壓轉子除後部設置一個支持（chí）軸（zhóu）承（chéng）外，在前（qián）端聯軸器對輪裏側留出相應軸段供（gòng）安裝和檢（jiǎn）修時放置假軸承之用。按產品製造先（xiān）後，支持軸承曾分別采用三油楔、圓筒形或橢圓形軸承三種形式（羅定電廠機（jī）組為橢圓瓦）。不論何種形（xíng）式（shì），支持軸承均由瓦襯，球麵殼體，球枕（包括調整墊鐵）或軸承座等部件構（gòu）成。圓筒形和橢圓形軸承的進油方式都是順轉動方向先（xiān）到（dào）上瓦冷卻軸頸，再至下瓦起潤滑作用。為了減少盤車起動力矩（jǔ），下軸瓦中央設有橢圓形（xíng）頂軸油囊，供盤車時，引入高壓頂軸油之（zhī）用。為了防止軸承轉動堵遮進油孔（kǒng），在球麵殼體、球枕（zhěn）的頂部設有圓柱形定位銷使軸承蓋定位，圓柱銷中央並鑽有與軸瓦端部回油槽連通的引（yǐn）油孔，油（yóu）孔（kǒng）中設（shè）置插有溫度計的油（yóu）鬥和（hé）透明油杯，以監視軸承的油（yóu）溫油流情況。調正軸中心用的四塊調整（zhěng）墊分別裝在球枕外側的頂底部及距離中分麵下18°處。支持軸瓦的銅皮內油擋（dǎng）裝於瓦（wǎ）襯兩端，並於軸承座的兩端配置（zhì）外油擋。為了減少磨損，改善密封效果，羅定電廠機組已改成烏金浮動式內油擋。推力軸承為單（dān）獨結構的具有自動就位球麵座的密切爾型，裝設在高（gāo）中壓轉子的後端，工（gōng）作麵和非工作麵（miàn）均由12塊青銅（tóng）澆鑄烏金的瓦塊組成，每塊麵積110mm2，瓦塊背部的支承銷釘孔設於偏離中心7.54mm處。推力盤與主軸整體鍛成。
2 瓦溫升高現象
2013年2月27日機組啟動升速過程中，瓦溫逐（zhú）漸上升，升速至1600r/min時，#1軸瓦溫（wēn）升至84℃，升速至2500r/min時，#1軸瓦溫度上升，聯係（xì）熱工檢查維修熱工檢查後告#1軸瓦溫（wēn）度顯示是正常。維持2500r/Min，期間#1軸瓦溫（wēn）度（dù）上升至96.5℃，軸承回油（yóu）溫度（dù）Z高48℃，瓦振Z高38um，就地測4.4um，其他參數無異常。#2汽輪機定速（sù），#1軸瓦溫度99℃，準備並網時突升至109℃，立即打閘破壞真空停機。#2汽輪機轉速到0，投入盤車，電流25A，晃動5絲。圖一為機組啟動（dòng）升速過（guò）程（chéng）中瓦溫變化曲線（xiàn）。
3 瓦溫高的原因（yīn）分析
汽輪機軸承溫度升高有的主要原因有：機組負荷增加，軸向傳熱增加；軸封漏汽量大，使油中進水，油質惡化；軸承鎢金脫殼（ké）或（huò）熔化磨損；冷油（yóu）器出口溫度升高；軸承進入雜物，使進油量減少或（huò）回油不暢；軸承振動大，引（yǐn）起油膜破壞，潤滑不良。
查找#2機A修後至今的曆次開機衝轉#1軸瓦溫度曲線變化情況：2012年#2機（jī）A修後（hòu）共開機8次，4月18日、6月27日、2013年2月27日3次是冷（lěng）態（tài）開機，其餘5次是溫態或（huò）熱態開機。2012年6月4日之前共（gòng）3次開機，衝（chōng）轉（zhuǎn）至定速#1軸承瓦溫度變化隨轉速升高而升高，曲線變化較平緩，定速時溫度都在70度左右。6月27日冷態開機，#1軸承瓦溫度上升較高，定速後達80多度。之後的幾（jǐ）次開機，#1軸瓦溫度都較高，有（yǒu）80多度。潤滑油壓冷態（tài）時0.11MPa，相比熱（rè）態時0.12MPa低，油壓曲線波動（dòng）平緩，不（bú）足以對軸瓦溫度造（zào）成影響。
2012年4月24日7：10左右，重新掛閘衝轉至1746r/m，因#2瓦2Y軸振升至246um，打（dǎ）閘，破壞（huài）真空停機。2012年6月停（tíng）機檢修時及本次（cì）開（kāi）機前，有過#1軸承頂軸（zhóu）油壓波動現象。分析認為，4月24日開機，#2軸承振動大造成#1軸瓦磨損，熱態時不明顯，到6月17日停機後，機組冷卻下來，轉子差脹、缸（gāng）脹變（biàn）化（huà），引起前（qián）箱變化，造成#1軸承頂軸（zhóu）油壓波（bō）動（台帳記錄#1軸承頂油壓由5MPA降到2MPA左右，2012年（nián）6月25日測量#1瓦頂軸抬量（liàng）為2-4絲間。2013年2月27日#2機#1軸瓦啟動盤車前檢查頂軸油壓為：#3頂軸油泵運行（háng）時4.1MPa，#4頂軸油泵運行時4.4MPa，啟動盤車後：#3頂軸油泵運行時3.5MPa。）。2013年2月27日打閘後，重新開機，汽機衝轉（zhuǎn），衝轉時，從（cóng）現場表計顯示#1軸（zhóu）承的頂軸油壓變化1.0至2.3Mpa波動，（正常（cháng）運行為2.8Mpa）判斷#1軸（zhóu）承（chéng）油膜波動，頂軸油泵退出後，油膜建立不穩定。汽機定速（sù）後，#1軸瓦溫Z高87.58度（dù），回油溫47.89度。回油（yóu）溫46.6度。通過（guò）重新調整（zhěng）#1軸承的頂軸油壓後，#1軸瓦溫度緩慢下降至70度（dù）左右。
從以上分析得（dé）知，2012年6月17日停（tíng）機後，到24日冷態（tài）啟動時，#1軸承頂軸油壓出現波動，油壓（yā）由5MPA降到2MPA左右，由於沒有條件進行翻瓦檢查，6月25日測量得知#1瓦頂軸抬量為2-4絲間，頂軸量正常。初步分（fèn）析認為：2012年4月24日啟動時，因#2瓦2Y軸振升至246um，造成#1軸瓦有磨損，盤車時引起頂軸油壓下降，導致以後每次開機時#1軸承（chéng）潤滑油膜形（xíng）成不理想，引起溫（wēn）度偏高異（yì）常。綜（zōng）合以上分析，結合機組的實際（jì）情況（kuàng），解決#1軸瓦溫度高的問題，Z好的方法是重新進（jìn）行負荷分配，但耗時耗力，一般建議在大修期間進行。條件具備時，停機檢修，對#1軸承進行翻瓦檢查處理。
參考文獻
[1]朱新華，江運漢，張（zhāng）延峰，電廠汽輪機（jī）.中（zhōng）國電力出版社.
[2]上海（hǎi）汽（qì）輪機廠N135MW-13.24/535/535型135MW中間（jiān）再熱凝汽式汽輪機產品說明書，產品編號：D151.
[3]熱力設備（bèi）安裝與檢修.北京：中國電力出版社.
來（lái）源：《科技傳播（bō）》2013年09期
