吳孟川（江蘇（sū）帝蒙德軋機軸承）

　　損壞型號：NNCF3680171

　　損壞位置：軸承外圈端麵（miàn）（上輥箱）

　　損（sǔn）壞形（xíng）式：軸承外圈（quān）與聚四（sì）氟乙烯擋片摩擦，造成（chéng）軸承端麵磨損，且造成軸承端麵肉眼（yǎn）可見（jiàn）裂（liè）紋（如圖1）。

圖1

　　損（sǔn）壞規律：均在上輥箱對應中（zhōng）間輥錐度端的第二套軸承位損壞（huài）（如圖2）。

圖2

　　現場首先對軸承外圈進行了（le）檢測：將軸承從軋輥上拆下，發現滾動體與保持架無損壞，軸承（chéng）外圈端麵磨損嚴重（chóng）。

　　將軸承內（nèi）圈（quān）與滾動體取下，測量軸承（chéng）兩個端麵外徑，得到端麵外（wài）徑數據為：（如圖3）

圖3

　　端（duān）麵一處（chù）外徑（jìng）：∮406.40mm；

　　端麵二處外徑：∮406.28mm；

　　測量軸（zhóu）承外圈兩個端麵處內徑，得到數據（jù）為：

　　端麵一處內（nèi）徑：∮293.42mm

　　端麵二處內徑：∮293.41mm

　　從上述數據可看出軸承外圈外（wài）徑有0.12mm的錐度（dù），內徑基本忽略，可以確認的是軸承上機運行前各項（xiàng）尺寸及精度均符（fú）合要求（qiú），0.12的（de）不規則錐度是使用過程中造成的。

　　因此分析此（cǐ）套軸承的受力特點，從圖2可看出此套軸承因在軋輥的錐度處，受力時必然會產生偏載局部受力，而（ér）偏（piān）載的程度取決於軋製（zhì）力、軋製速度、輥型錐度、輥型精度、軸承冷卻、輥箱與牌坊配合間隙這幾大主要因素。

　　進一（yī）步再對（duì）比上下輥的幾大因素區別（bié）：首先冷卻與下輥箱比效果較下輥箱差，冷卻效果差意味軸（zhóu）承溫度偏高，而特別是（shì）第二套（tào）軸承載荷複（fù）雜，偏載同樣造成軸承局部溫度高，引發遊（yóu）隙發生偏差（chà）（等（děng）同軸承內部產生錐度）再加軸承的外徑（jìng）偏載Z終會導致軸承外圈緊緊（jǐn）的（de）貼向輥箱間隔擋板（bǎn）的一側，加劇軸承外圈端麵與聚四氟（fú）乙烯塑料擋片的磨損（sǔn），另外經過測量聚四氟乙烯的厚度為3.2到3.8，而要（yào）求厚度為4.0，這也造（zào）成了軸承（chéng）軸向限位偏（piān）大，當軸承運轉（zhuǎn）時因上述的原（yuán）因存在必定外圈會靠向一側、而另一側則出現較大的間隙，冷卻液（yè）均流向了大間隙一側、軸向越大靠緊側靠的越緊（jǐn），乳化液幾乎不能潤滑（huá）到軸承的越緊側，這樣造成貼緊側溫度（dù）急劇升（shēng）高，聚（jù）四氟乙烯擋片硬化、磨損、甚至變成融融狀態、Z終（zhōng）破損，導致（zhì）軸承端麵與擋板金屬摩擦。

　　其次上輥（gǔn）箱（xiāng）相（xiàng）對於下（xià）輥箱（xiāng），輥箱穩定性差，與牌（pái）坊（fāng）配合間隙大這也是導致軸向載荷偏大的重要因素，同（tóng）樣（yàng）會導致軸（zhóu）承（chéng）外圈與聚四氟（fú）乙烯片的磨損加劇。（如圖（tú）4）

圖4

　　重新測（cè）量了另外兩組（zǔ）使用過軸承的兩邊第二個軸承，（共計4個（gè）），均未（wèi）發現外圈內外徑尺寸錐度。

　　綜（zōng）上述各項因素及分析認為（wéi）需做如下整改措施：

　　1、提高上輥箱軸承的冷卻效果

　　提高冷卻效果主要是（shì）針（zhēn）對軸承端麵，尤其是上述（shù）的貼緊麵，在（zài）聚四氟乙烯擋片端麵或軸承外圈端麵（miàn）開設側油槽（cáo），這樣即使在外圈貼緊聚四氟乙烯擋片的情況（kuàng）下，也影響不到軸承端麵的乳化（huà）液通過，這樣（yàng）避免（miǎn）了軸承局部升溫，保障軸承精度。

　　2、調整輥型

　　中間輥（gǔn）輥型錐度調整，因中間輥直接與軸承外圈接觸，尤其是錐度第二套位置，在能夠控製版型的情況下保持輥型錐度Z小如0.6調整到0.5。減少軋製的軸向分力。

　　3、增加擋片厚度，提高精度

　　聚（jù）四氟乙（yǐ）烯擋片厚度由3.2增（zēng）加到4.2，厚度（dù）增加提高了強度，擋片不（bú）易變形及（jí）磨損。