自（zì）高壓水（shuǐ）泵電機投入使用以來，陸（lù）續出現電機前端軸瓦溫度升高現象，Z高達72℃，並有繼續升高的趨勢（shì）。軸瓦溫度已經大大超過了熱工一級（jí）報警值（70℃）和二級報警（jǐng）值（75℃），二級報警跳閘停機，嚴重（chóng）威（wēi）脅到高壓除（chú）鱗泵電機及高壓（yā）變頻（pín）器的安全運行，因而必須停泵進（jìn）行檢查處理。檢（jiǎn）查（chá）發現電機負荷端瓦型（xíng）軸承推力（lì）麵出現磨損（sǔn）及塊狀脫落的鎢金耐磨層，原裝鎢金瓦型軸承報廢已不能繼續使用。於是重新更換一套軸瓦，並投入使用。但使用半個月後檢查電機前端軸瓦時發現，新軸瓦推力麵（miàn）烏（wū）金雖然磨損相對較輕（qīng），但是推力麵已（yǐ）經出現明顯（xiǎn）的龜裂，龜裂位置與先前損壞的瓦型軸承損壞位置相同，隻是損壞程度相（xiàng）對較小。對電（diàn）機軸瓦重新處理後繼續安裝使用，但在此後運行過（guò）程中（zhōng），當高壓（yā）泵連續高速運轉，電（diàn）機會（huì）發出明顯的撞擊異響，而且電機軸承溫度立即（jí）升高，隻能被迫降速或停（tíng）機檢查，嚴重擾亂中厚板生產線的正常生產，也給（gěi）中板高壓除磷泵及電機的安全（quán）運行帶來極大的（de）威脅。

1、原因分析

停泵揭瓦檢查，發現高壓泵電機前軸瓦外側（cè）（靠高壓泵一（yī）側）磨損嚴重，外側圓周麵烏金顏色發黑並有脫胎現象（xiàng），電機轉子擋（dǎng）肩粘有融（róng）化的烏金（如圖1所示）。這些現（xiàn）象證（zhèng）實，軸瓦溫度不斷升高是由於電機轉子向電機側方（fāng）向竄動，致使電機轉子擋肩與軸瓦外側烏金（jīn）動靜接觸（chù）摩擦引起的。具體導致電機轉子嚴重竄動（dòng）的軸向推力的產生原因分析如下。

1.1　機械中心與磁場中心不一致

電動機在運行時，其轉子將定位於磁場中心，而轉子主軸與兩軸承間有一個機械（xiè）中心（xīn）（即電機（jī）轉（zhuǎn）子兩端軸間與（yǔ）軸承間間距相等（děng）的位置（zhì））。這2個中心可（kě）能存在不一致，安裝時如果以機械中心為基（jī）準來調整個軸的軸向間距，當（dāng）電機啟（qǐ）動後，轉子將自動定位於磁場中心，電機軸的（de）軸向竄動（dòng），將破壞（huài）原安裝時調整好的軸向間距。當這個偏差不大時，對於齒輪式聯軸器，可以由內外齒輪套的預留軸向（xiàng）間隙補（bǔ）償；如果（guǒ）超過了（le）聯軸器預留軸向間隙時，則聯軸器及被傳動軸將受到一個（gè）軸向外加（jiā）力，造（zào）成部件的（de）端麵摩擦，產生發熱等有害影響。

1.2　轉（zhuǎn）動（dòng）軸係按聯軸器（qì）找中心（xīn）時出現偏差

軸在軸承中不對中的偏差會對軸承增（zēng）加很大的附加力矩，由於電機轉（zhuǎn）子能在一定範圍內沿軸（zhóu）向來回遊（yóu）動（dòng），軸係中心不正時，聯軸器會產生固定方向的軸（zhóu）向分力，使轉子在軸向分力的作用下克服磁場方向（xiàng）一側推動，導致電（diàn）機轉子擋肩與軸承外側烏金動靜摩擦。如圖2所示。

1.3　電機轉子（zǐ）兩端的揚度不符合（hé）要求

電機轉子兩端軸（zhóu）頸（jǐng）揚度不合理，會引起電機轉子在自身重力（lì）軸向分力的作用下克服磁場力向（xiàng）揚度小的一端滑動。因此，電機兩端揚度合理是消除軸向分力的關鍵（jiàn）。

1.4　高壓（yā）電機軸瓦軸承的定位遊隙設計（jì）太小

高壓電機（jī）負荷端軸擋肩定位間距為100.4ｍｍ，而軸瓦外距為（wéi）100ｍｍ。也就是說，電機轉子軸擋肩對軸瓦的定位遊移量隻有0.2ｍｍ，對於高壓泵的高壓高速電機來（lái）說，電機（jī）的安裝和磁（cí）力中心線誤差量基本在0.2ｍｍ以上，因此0.2ｍｍ的遊移量不能滿足高壓電機高低速（sù）運行時的電機（jī）轉子竄動。負荷端軸瓦遊移量如表1所示。

1.5　高（gāo）壓電機（jī）磁（cí）力（lì）中心線（xiàn）位置標定和實（shí）際不符合

電（diàn）機原設計（jì）磁力（lì）中（zhōng）心線位置為178ｍｍ，而電機在空載狀態下靜（jìng）止時的磁力中心線測量值（zhí）為176ｍｍ，電機升速後和（hé）自由停車後的磁力中心線的位置均為176ｍｍ，說明電機原設計標定的磁力中心線位置和（hé）實（shí）際（jì）有一定的（de）偏差。

1.6　高壓（yā）泵內部渦流產生（shēng）水力擾動作用力

高壓泵在高速大（dà）流量運行（háng）時，高壓泵內部水流渦動產生的水力擾動作用力，會使高壓泵產生軸向竄（cuàn）動。但從高壓泵（bèng）、聯軸（zhóu）器、電機之間的連接（jiē）和結構可知（zhī），高壓泵的軸向推力（lì）對電（diàn）機轉子有一定的推動力，但對（duì）轉子的穩定性影響不大。

2、解決方案

⑴根（gēn）據調（diào）整前的有關數（shù）據，對軸係中心（xīn）和電機揚（yáng）度重（chóng）新調整。在調整轉子軸係中心時（shí）重點考慮（lǜ）電（diàn）機轉子揚度情況，在其兩端揚度合理、一致的（de）情況下分別修正耦合器轉子（zǐ）與電機軸的中心，電機轉子與高壓（yā）泵的（de）中心。調整電機兩端軸（zhóu）承（chéng）座的墊片後，中心情（qíng）況如圖3所示（shì）。

⑵移動定（dìng）子使其?力中心與轉子磁力中心線重合，移動量與測量（liàng）後的竄動量（liàng）基（jī）本相等。在工程實際中，移動定（dìng）子時，先卸掉電機定子端蓋及定子固定螺栓和定位銷，然後用兩台力量合（hé）適的千斤頂（dǐng）在定子端麵同時頂動（dòng），為了監視移動量及頂動時定子（zǐ）是（shì）否有傾斜移動，還（hái）應在定子移動方向（xiàng）及兩側光滑麵打上（shàng）百分表。根據（jù）此電機（jī）原設計178ｍｍ磁力中心線位置及電（diàn）機轉（zhuǎn）子竄動方向，將電機定子向高壓泵方向移動2，消除（chú）原設計及實際誤差，使高壓電機磁力中心線位置真正（zhèng）達到176ｍｍ。

⑶加工電機轉於軸承擋，增（zēng）加軸瓦兩側（cè）遊隙。加（jiā）工電機轉子軸承擋肩，將電機（jī）轉子抽出來，將軸伸端（duān）軸承擋寬度尺寸由100.4ｍｍ加工（gōng）到110ｍｍ，這樣，和前麵介紹的方法相結合並做適當的調整（zhěng）後?電機運行時可使軸瓦兩側到軸擋肩的（de）間隙為5ｍｍ，增加了軸瓦兩側（cè）的遊隙，避免了軸擋肩與軸瓦側麵動靜相擦的故（gù）障。加工後的軸瓦遊移量如表2所（suǒ）示。

另（lìng）外，可以類（lèi）比（bǐ）將電機軸伸端軸瓦寬度由原來的100ｍｍ改為90ｍｍ，使軸（zhóu）瓦兩側的間隙（xì）變為5.2ｍｍ，同理也可以增加軸瓦兩側的遊隙，達到預期目的。但軸瓦兩側巴氏合金厚度一般為3ｍｍ，車削5ｍｍ後必然將軸承兩側的烏金麵徹（chè）底削（xuē）掉，此方法容易引起電機軸承溫度過高的現象。因此，軸瓦車削後必須重新澆注巴氏合金並加工，費時費（fèi）力，且不利於後期設備（bèi）的維護。

3、結語（yǔ）

⑴對於采用齒輪式聯軸器連（lián）接的高壓泵電機轉子，如果出現電機轉子軸向竄動現象，應首先考（kǎo）慮高壓電機轉子兩端的揚（yáng）度和軸係中心問題。

⑵處理高壓電機轉子軸（zhóu）擋肩（jiān）與軸瓦軸承遊隙問題，應根據電機轉速及高壓泵（bèng）特性調整負荷端軸瓦遊隙，避免造成轉子軸擋肩與軸承動靜（jìng）接觸、碰（pèng）磨（mó）引起軸瓦溫度升高及發（fā）出撞擊的缺陷。

⑶通過上述高壓泵電機轉子軸向竄（cuàn）動原因分析，對中（zhōng）板高壓泵高壓（yā）電機進行磁力中心調整、轉子軸承擋（dǎng）重新加工，Z後進行軸係的找正，徹底解決了中板高壓泵電機轉子竄動及電機異（yì）常振動（dòng）、溫升問題，避免了電機（jī）因滑（huá）動軸承損壞導致電機掃膛燒壞的可能後果。

（來源：振動診斷與轉子平衡（héng））